煤礦設(shè)備提升機(jī)的維修_液壓系統(tǒng)的調(diào)試與維護(hù)

(1)液壓系統(tǒng)調(diào)試不當(dāng)造成斷繩跑車

    某煤礦主井坡度為14°，使用提升機(jī)型號為JTBI.6×1.2-24，配用T214A -0型液壓站，工作壓力為5. 4MPa。由于對液壓系統(tǒng)調(diào)試不當(dāng)，在突然斷電安全制動時，發(fā)生了斷繩跑車事故。分析跑車事故發(fā)生的原因，是由于沖擊力超過了鋼絲繩的整體拉力而致。造成沖擊力過大的原因是松繩過多，即制動減速度大于自然減速度。

    這與在立井和傾斜巷道中使用的提升絞車的保險閘發(fā)生作用時，全部機(jī)械的減速度在傾角＜15°時，必須小于或等于自然減速度的要求[《煤礦安全規(guī)程》（第433條）]是相悖的。

    提升機(jī)所配用的T214A．0型液壓站具有二級制動功能，但由于調(diào)試維護(hù)不當(dāng)，一級制動油壓及時間選擇不合適，造成制動減速度大于自然減速度。

(2) T214A·0型液壓站二級制動原理及一級制動參數(shù)

    ①二級制動原理  由液壓站二級制動原理圖可知，安全制動時；制動器液壓缸中的壓力油回油箱的狀態(tài)是：液壓缸中高于溢流閥Y-10B調(diào)定溢流壓力的壓力油，從溢流閥Y-IOB和溫度補(bǔ)償單向調(diào)速閥QIT-IOB兩處油路，經(jīng)隔爆電磁換向閥24GPI-H10B回到油箱；液壓缸中低于閥Y-IOB調(diào)定溢流壓力（此狀態(tài)溢流閥Y-10B溢流口已關(guān)閉）的壓力油，則只能從溫度補(bǔ)償單向調(diào)速閥QIT-10B節(jié)流口經(jīng)隔爆電磁換向閥24GPI-HIOB回到油箱。所以，調(diào)節(jié)溢流閥Y-IOB的溢流壓力（即一級制動油壓）和溫度補(bǔ)償單向調(diào)速閥QIT-10B節(jié)流口的大小，就可調(diào)節(jié)制動油壓的大小和作用時間，從而可改變（調(diào)節(jié)）制動力矩的大小和作用時間，使安全制動減速度符合《煤礦安全規(guī)程》的有關(guān)規(guī)定。

    ②一級制動油壓及延時時間計算  經(jīng)按照規(guī)定公式計算，上提重物時最大靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩為Mmax=33626. 86N·m

    《煤礦安全規(guī)程》（第432條）規(guī)定提升絞車的常用閘和保險閘制動時，所產(chǎn)生的力矩與實際提升最大靜荷重旋轉(zhuǎn)力矩之比不應(yīng)小于3。經(jīng)計算全松閘系統(tǒng)的油壓p_x≥4.1MPa。

    計算或查取系統(tǒng)總變位質(zhì)量∑m= 44094kg，提升機(jī)的自然減速度A=2. 51m/s。因此，液壓站應(yīng)采取的一級制動油壓p≥2. 78MPa，制動延時時間t=1. 44s。

(3)結(jié)論

    一級制動油壓可調(diào)在系統(tǒng)使用壓力的1/3～1/2，按使用系統(tǒng)壓力為5.4MPa計為1.8～2. 7MPa，但在應(yīng)用中，應(yīng)根據(jù)實際提升荷載計算選擇。通過以上分析，計算系統(tǒng)全松閘壓力p_x≥4. 1MPa。實際使用5.4MPa，并不影響一級制動油壓的調(diào)定。故一級制動油壓按計算結(jié)果調(diào)在2.8MPa，時間在2s，通過生產(chǎn)實踐觀察，可以保證二級制動的可靠性，保障了生產(chǎn)安全和設(shè)備運(yùn)行安全。